Kết quả tính toán các đại lượng biến dạng của các đới đứt gãy năm 2017
| Tên đới đứt gãy | Kinh độ | Vĩ độ | EPSMAX (rad/năm) | EPSMIN(rad/năm) | THETA (rad/năm) | CW-SPIN (rad/năm) | Đa giác tính |
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Sông Hậu | 110o54’10” | 4o51’53” | 3.61E-06 | -2.33E-07 | -15.839 | -9.47E-07 | A001 C145 A006 A004A003 A002 |
| Vũng Tàu - Lộc Ninh | 111o35’43” | 5o57’19” | 2.36E-06 | 5.36E-07 | 12.2241 | -1.40E-06 | A013 A014 A015 C144 C143 A016 A017 |
| Sông Ba | 114o17’34” | 7o20’56” | 9.19E-08 | -2.61E-06 | 30.2647 | 2.07E-06 | C122 C124 C125 C128 C132 C129 C127 C126 |
| Sông Pô Cô | 115o15’58” | 7o03’07” | 3.30E-07 | -2.04E-06 | 55.2101 | 1.46E-06 | C112 C121 C123 C124 C122 C120 C113 |
| ĐắkRông - Huế | 116o49’19” | 6o33’10” | 3.12E-06 | 9.62E-07 | -37.5752 | 1.11E-06 | C097 C100 C104 C101 C102 C099 C098 |
| Khe Giữa - Vĩnh Linh | 117o28’51” | 6o00’46” | 2.15E-06 | -5.36E-06 | -28.7388 | -2.72E-07 | C091 C094 C095 C096 C093 C092 |
| Rào Nậy | 118o39’57” | 4o55’55” | 1.91E-07 | -1.02E-06 | 10.503 | 1.80E-06 | C085 C086 C088 C090 C089 C087 |
| Sông Cả | 119o26’46” | 4o01’23” | 5.10E-06 | -9.74E-07 | 121.8989 | -8.47E-07 | C079 C080 C082 C084 C083 C081 |
Kết quả đánh giá ban đầu về chuyển dịch hiện đại ở khu vực miền Trung, Tây Nguyên và Nam Bộ Việt Nam năm 2017 đã đạt được như sau:
- Đứt gãy Sông Hậu: có sự tách dãn lớn (phương Tây Bắc - Đông Nam) và nén ép nhỏ (phương Đông Bắc - Tây Nam), với phương vị trượt là -15º, có thể xác định được đứt gãy này có xu thế tách giãn;
- Đứt gãy Vũng Tàu - Lộc Ninh: kết quả tính biến dạng cho thấy vận tốc tách giãn lớn (phương Đông Bắc - Tây Nam) và nén ép nhỏ (phương Tây Bắc - Đông Nam) với phương vị trượt là 10º, có thể xác định được đứt gãy này có xu thế tách giãn;
- Đứt gãy Thạch Bàn - Cát Tiên: từ kết quả tính biến dạng cho thấyvận tốc tách giãn và nén ép cùng dấu, có thể xác định được đứt gãy này ổn định;
- Đứt gãy Sông Ba: kết quả tính biến dạng cho thấyvận tốc tách giãn nhỏ (phương Đông Bắc- Tây Nam) và nén ép rất lớn (phương Tây Bắc - Đông Nam) với phương vị trượt là 30º, có thể xác định được đứt gãy này có xu thế nén ép;
- Đứt gãy Sông Pô Cô: kết quả tính biến dạng cho thấy vận tốc tách giãn nhỏ (phương Đông Bắc - Tây Nam) và nén ép lớn (phương Tây Bắc - Đông Nam) với phương vị trượt là 55º, có thể xác định được đứt gãy này có xu thế nén ép;
- Đứt gãy Tam Kỳ - Phước Sơn và Trà Bồng: không tính được biến dạng (Kiến nghị sử dụng kết quả phân tích trước)
- Đứt gãy Tam Kỳ - Phước Sơn và Trà Bồng: từ vận tốc tách giãn lớn (phương Tây Bắc - Đông Nam) và nén ép (phương Đông Bắc - Tây Nam) với phương vị trượt là 133º, có thể xác định được đứt gãy này có xu thế tách giãn;
- Đứt gãy Khe Sanh - A Lưới và Côn Sơn - Ngũ Hành Sơn: không tính được biến dạng (Kiến nghị sử dụng kết quả phân tích trước)
- Đứt gãy Khe Sanh - A Lưới và Côn Sơn - Ngũ Hành Sơn: Có sự tách giãn (phương Tây Bắc - Đông Nam) và nén ép (phương Đông Bắc - Tây Nam) lớn hơn, phương vị trượt là -34º, có thể xác định được đứt gãy này có xu thế trượt bằng phải;
- Đứt gãy Đắk Rông - Huế: có sự tách giãn và nén ép cùng dấu, có thể xác định được đứt gãy này ổn định;
- Đứt gãy Khe Giữa - Vĩnh Linh: có sự tách giãn (phương Tây Bắc - Đông Nam) và nén ép lớn hơn (phương Đông Bắc - Tây Nam) với phương vị trượt là -28º, có thể xác định được đứt gãy này có xu thế trượt bằng phải;
- Đứt gãy Rào Nậy: có sự tách giãn (phương Tây Bắc - Đông Nam) và nén ép lớn (phương Đông Bắc - Tây Nam) với phương vị trượt là 10º, có thể xác định được đứt gãy này có xu thế nén ép;
- Đứt gãy Sông Cả: có sự tách giãn lớn (phương Tây Bắc - Đông Nam) và nén ép (phương Đông Bắc - Tây Nam) với phương vị trượt là 121º, có thể xác định được đứt gãy này có xu thế tách giãn.